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一、概況 大慶熊在鍋爐房加熱生活和生產單位與使用蒸汽的，根據環境要求和設計部門鍋爐房設置一個46米高磚煙囪，根據與一個環向應力的設計鋼筋抗溫度（圖1 ）。塔筒補漆面漆施工：如果采取局部修補的方案，在中間漆施工達到厚度標準且滿足第3點要求后可直接噴涂或刷涂面漆達到原始的設計厚度要求。風力發電機塔筒防腐局部銹蝕部位表面處理，采用噴射的方法完全去除銹蝕部位被氧化的銹蝕層和舊涂層露出金屬母材達到二點五級，被處理部位邊緣采用動力砂輪打磨形成有梯度的過渡層以便進行油漆施工后有一個平滑光順的表面。塔架美化采用噴涂需對邊緣區域進行保護遮擋，遮擋的形狀應為“口”字形，形成有規則的外觀效果。鍋爐和煙囪工程2001 8月11日開工2001年12月26日，北部和磚煙囪高度的南側+850米+1260米出現在10到縱向裂紋，2002寬度為20mm至1月9日的裂縫已在已經進行了水平700米到2060米，10?28毫米的寬度，并且后觀察，無裂紋再次進行的趨勢。 二、裂縫產生原因 裂縫問題出現后,建設工作單位可以會同相關施工及設計一個單位,對設計及施工技術資料進行仔細研究查閱,并到現場實際考察,發現這些裂縫發展產生重要原因系鍋爐省煤器裝置之間沒有系統安裝,至使進入信息煙囪的煙氣環境溫度不斷升高影響所致。采暖回水經省煤器預熱后進入鍋爐,加熱后再進入城市供熱管網,從鍋爐生產出來的煙氣經省煤器進入數據煙囪。這說明省煤器裝置既預熱了進入中國鍋爐之水,又降低了我國煙氣通過溫度,減少了部份熱損失。經查閱該鍋爐熱力分析計算書得知,設置省煤器后,進入省煤器的煙氣控制溫度(進口產品溫度)為270°C;而從省煤器出來的煙氣反應溫度(出口結構溫度),即排至煙道或煙囪內的煙氣溫度為165°C。顯然,設置省煤器可使煙氣溫度達到降低105°C。設計部門對煙氣溫度的確定,也是我們依據學生設置省煤器來考慮的。因此,不設置省煤器,排進煙囪的煙氣溫度就高出很多設計過程中煙氣溫度105°C。那么,不設置省煤器,就將使該煙囪筒壁配置的環向鋼筋存在明顯改善不足。 煙囪剖面 三、截面驗算 如果截面為950米，則缸壁的內半徑為RX1，則缸壁的外半徑為r‘x1rx1=1950490=2440。 磚煙囪內外表面溫差為：ΔT=270ΔT=C-(-33ΔTΔT=270ΔT=C)ΔT=270ΔT=303ΔTΔT=270ΔT=C（-33為當時測得的室外平均溫度）。 修正溫差為：Δt=αkΔT=0935×303Δt=αkΔT=CΔt=αkΔT=283其中：αk為溫度修正系數。 磚砌體的線條膨脹系數：αz(T200°C)=050×10-5+10-6（270-200）/200+0535×10-5。 溫差作用下鋼筋重心相對自由伸長量：it1=（05）04rx1/r′x1)αzΔt=124×10-3與受壓區圖形面積等有關的系數mB1=100ω(1-RgtΨgt/kit1Eg)2；環筋在溫度作用下的計算強度Rgt=085γgRg=13031N/mm2；裂縫間環筋應變不均勻系數Ψgt=087(t1=270°C)；受壓區應力圖形不完整系數ω取057. 因此，mB1=100×057（13031×087/14,124×105,21,105）2=2736 磚煙囪墻每米高圓周鋼筋面積: ag1？ Kmbm 0e ′ t / rgb it1167 cm2最初設計為6@378和 ag 075 cm2，因此不符合要求。
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